阿里店铺|中国供应商|English   宝鸡旭阳泰金属材料有限公司官网!
钛锻件.钛棒.钛环研发生产销售一站式制造商

18091761239

微信公众号 钛锻件钛棒厂家微信公众号

首页 >> 新闻资讯 >> 行业资讯

固溶处理对TC11钛合金棒材组织与性能的影响

发布时间:2024-05-15 23:17:50 浏览次数 :

钛及钛合金具有低膨胀系数、低热导率、低密度以及高韧性等众多优点,在低温超导零部件、航空发动机、低温发动机、海洋工程等众多领域均有十分广泛的应用[1-2]。TC11 钛合金(名义成分为 Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si)是一种常见的α +β型两相钛合金,其具有优异的力学和热加工性能,在低温、高温领域都有广泛的应用[3-4]。

TC11钛合金棒

目前,国内外学者对TC11钛合金热处理工艺做了大量的研究,曹祖涵等[5]研究了TC11钛合金低温冲击性能及其组织相关性,结果表明,该合金的低温冲击性能受裂纹扩展撕裂功、塑性变形功和初生α 相体积分数等多重影响,其中塑性功的吸收量对冲击性能的作用最为关键。卢凯凯等[6] 研究了固溶处理对TC11 钛合金环件组织和硬度的影响,结果表明,固溶温度会影响组织中初生α 相体积分数,当固溶温度较低时,温度升高对初生α 相体积分数作用不明显,当温度达到相变点时,其体积分数下降明显;而次生相受冷却速率影响较大,当冷却速率降低时,次生α 相形貌由细针状转变为短杆状和条状,该合金的硬度随着固溶温度和冷却速率的增加而增加。李敏娜等[7]研究了大规格TC11钛合金棒材热处理后组织与性能分布规律性,结果表明,经热处理后,棒材不同部位微观组织有较大差异,组织中α 相由棒材边部到心部含量逐渐增多且晶粒尺寸增大,棒材的拉伸以及冲击性能由边部到心部逐渐降低。张晨辉[8]等研究了固溶温度和冷却速率对TC11钛合金组织和性能的影响,结果表明,固溶温度升高,组织中初生α 相含量下降,析出的次生α 相细小弥散。当固溶温度不变,提高冷却速率,会显著提高合金室温强度以及高温强度,但塑性降低。

目前对TC11钛合金热处理工艺的研究主要以两相区加热为主,而本文对TC11钛合金在单相区与两相区分别进行固溶处理,探索其微观组织和力学性能的对应关系,为实际工业生产提供一定参考。

1、试验材料与方法

本试验使用材料为TC11钛合金棒材,使用真空自耗熔炼炉(VAR)经 3 次熔炼制成铸锭,再经自由锻造机多火次锻造,制成直径为 φ150 mm 棒材,采用ICP-AES 分析仪对棒材进行成分测试,测得具体化学成分见表 1,该合金相变点测试依据 GB /T 23605—2009《钛合金转变温度β测定方法》执行,测得其相变点为 995 ~ 1000 ℃,棒材原始锻态显微组织见图 1,该组织为棒材经α +β两相区锻造形成的双态组织,以初生α 相(αp)和β转变组织(βT) 为主,在βT中有次生α 相和残留β相存在,组织中未见原始β晶界。

b1-t1.jpg

使用锯床以及线切割将TC11钛合金棒材加工成4 份,分别在两相区以及单相区(955、975、995 和 1015 ℃)对该合金进行固溶处理,保温时间为 1.5 h,水冷。固溶处理完成后,从棒材上取样并进行XRD测试、微观组织观察以及拉伸性能测试,其中拉伸试样取样方向为 L 向(棒材纵向)。使用 Empyrean X 射线衍射仪进行XRD测试,扫描角度为 30° ~ 80°;使用 OLYMPUS光 学 显 微 镜 观 察 显 微 组 织; 室 温 拉 伸 性 能 使 用INSTRON 万能试验机进行测试,每次测试 3 组试样,最后取平均值;使用 Quanta 型扫描电镜观察高倍微观组织和拉伸试样断口微观形貌。

2、试验结果与讨论

2.1微观组织

图 2 为TC11钛合金棒材经不同固溶温度处理后的微观组织,与图 1 原始锻态组织相比,经固溶处理后的αp相和βT均有明显变化,原始组织中被扭转和拉长的αp相随着固溶温度升高而逐渐变小、变圆,同时体积较小的αp相逐渐消失。当合金在两相区温度进行加热时,组织中发生α→β以及静态再结晶转变,使得αp相逐渐溶解、球化,并有新的αp相形成,组织中αp相的分布、成分及形貌与α /β的溶质元素分布、取向关系、界面能相关[9-10]。而逐渐球化的原因主要为棒材经变形加工后,内部组织中存在大量晶体缺陷,且有大量畸变能,在加热过程中,大量畸变能开始释放,使得组织中αp相的界面发生分离,导致αp相发生球化,当固溶温度升至单相区后,组织中αp相完全溶解消失。

t2.jpg

图 2经不同温度固溶处理后TC11钛合金的微观组织

Fig. 2Microstructure of the TC11 titanium alloy solution treated at different temperatures(a) 955 ℃ ; (b) 975 ℃ ; (c) 995 ℃ ; (d) 1015 ℃

固溶加热完成后,在随后的水冷过程中,组织中发生β→α 相转变。可以发现,随着固溶温度的升高,水冷后的组织中有细针状的次生α 相不规则分布在基体中,这是因为合金经高温加热处理后,组织中有大量亚稳定β相被保留下来,亚稳定β相为过饱和固溶体,在冷却时,水冷会产生较大过冷度,促使亚稳定β相中析出大量无方向性且细小针状次生α 相不规则分布在基体中。

2.2XRD 分析

根据图 2 中微观组织的分析可得,经不同固溶温度处理后的TC11钛合金相组织发生改变。图 3 为经不同固溶温度处理后合金的XRD图谱,其中马氏体α'相与αp相都有相同的密排六方点阵,其具有十分相近的点阵常数,二者的XRD图谱没有明显差别[11-12],故需要结合图 2 中的微观组织判断α'相是否出现。

结合图 2 可得,合金经 955 ℃ 固溶处理后,组织中以αp相为主,经 975 ℃固溶处理后,组织中出现α'相,经1015 ℃固溶处理后,组织中αp 相消失。由图 3 还可得,经 955、975、995 ℃固溶处理后,衍射峰强度差别较小,经 1015 ℃ 固溶处理后,(002) 衍射峰的强度上升明显,而(102)和(103) 衍射峰消失,这是因为固溶温度升高导致元素再分布,其中α 相与α'相中的 Al 含量随着固溶温度升高而增加,而 Mo 元素与之相反,组织中元素含量的变化会使晶体结构发生变化,导致晶格常数改变[13]。

t3.jpg

图 3经不同温度固溶处理后TC11钛合金的XRD谱图

Fig. 3XRD patterns of the TC11 titanium alloy solution treated at different temperatures

2.3力学性能

图 4 为合金经不同固溶温度处理后的拉伸性能,由图 4 可得,合金的强度随着固溶温度的升高呈现出先升高再降低的趋势,在 995 ℃时,合金强度达到最大值,其中抗拉强度(Rm)为 1403 MPa,屈服强度(Rp0.2)为 1158 MPa,合金的塑性则随着固溶温度升高一直降低,当固溶温度超过 995 ℃ 时,断后伸长率(A)下降明显,在 955 ℃时,合金塑性最佳,其中断后伸长率(A)为 9.5% ,断面收缩率(Z)为 32% 。

t4.jpg

图 4经不同温度固溶处理后TC11钛合金的力学性能(a)强度; (b)塑性

Fig. 4Mechanical properties of the TC11 titanium alloy solution treated at different temperatures (a) strength; (b) plasticity

在外加应力作用下,当应力值大于位错开动所需临界应力时,位错开始进行滑移,在滑移的过程中,组织中的不同形貌α 相对位错滑移起到的阻碍程度不同,故合金的微观组织是影响其力学性能的主要因素。TC11 钛合金是典型α +β型两相合金,当合金经955 ℃固溶处理后,组织中包含大量αp相,在发生塑性变形时,αp相在发生转动的同时会协调塑性变形,使得合金塑性提高。合金经 975 ℃ 固溶处理后,组织中αp相含量降低,并有细小针状的α'相析出,会增加位错在滑移过程中遇到的阻碍,导致合金强度升高。合金经995 ℃固溶处理后,组织中αp相的数量与尺寸明显减小,且α'相的含量增大,这是因为固溶温度升高,增加析出相的驱动力,使得组织中析出较多弥散分布的α'相。随着组织中α'相含量增加,位错在进行滑移时,大量交错排列的α'相会起到较大的阻碍作用,导致塑性变形更加困难,合金强度增加,同时组织中含有一定数量的αp相,在强度增加的同时保证合金具有一定的塑性[14]。合金经 1015 ℃ 固溶处理后,此时温度位于单相区,αp相完全消失,组织的协调性大幅下降,大量细小的α'相对滑移有较大的阻碍作用,在塑性变形过程中,位错无法顺利通过α /β相界面,导致界面处形成位错塞积,且容易产生应力集中,这会让塑性变形过早的进入屈服阶段,导致合金强度下降。同时当固溶温度高于相变点时,组织中的β晶粒快速增长,形成粗大的β晶粒,其晶界完整平直,这种组织在进行拉伸时,空洞容易在粗大的β晶粒晶界处形成并扩展,使得合金塑性下降明显。

2.4断口微观形貌

图 5 是经不同温度固溶处理后合金的拉伸断口微观形貌,当经两相区温度(955、975 ℃)固溶处理后,其断口微观形貌相似,均以韧窝(位置 A) 为主,具有明显的韧性断裂特征,宏观表现为塑性良好,韧窝通常是以αp相为微孔成核的核心源,通过微孔成核、长大与聚合的方式使合金发生裂纹、扩散、断裂,由于固溶温度位于两相区时,组织中αp相尺寸较大,在微孔聚合长大过程中导致韧窝具有较大尺寸[15]。图 5(b)与图5(a)相比,存在一定量的微小空洞(位置 B)和二次裂纹(位置 C),说明施加拉应力后,裂纹在进行扩展时,其尖端会产生较大应力,裂纹不断向前扩展的过程中同时也向垂直扩展的方向进行延伸,产生二次裂纹,从而增加裂纹扩展的曲折性,导致合金强度升高,这与图4 结果相一致。

t5.jpg

图 5经不同温度固溶处理后TC11钛合金的拉伸断口形貌

Fig. 5Tensile fracture morphologies of the TC11 titanium alloy solution treated at different temperatures (a) 955 ℃ ; (b) 975 ℃ ; (c) 995 ℃ ; (d) 1015 ℃

当经 995 ℃固溶处理后,此时温度已达到合金相变点,组织中αp相含量大幅度降低,图 5(c)的断口形貌中虽然有韧窝存在,其深度变浅且数量减少,并有明显撕裂棱(位置 D) 出现,总体形貌变化明显,此形貌符合图 4 中强度较大且具备一定塑性的数值趋势。经1015 ℃固溶处理后,此时为单相区温度,图 5(d)中的断口微观形貌结晶状明显,且有较大的撕裂棱,在岩石状表面有大量撕裂状小韧窝,此形貌符合脆性断裂特征。因为在单相区固溶处理后,组织中αp 相完全消失,以粗大β晶粒为主,当进行拉伸时,组织中粗大β晶粒最先发生塑性变形,在变形量不断增加的过程中有微孔形成,大量微孔逐渐长大并接触相连,导致粗大β晶粒断裂时形成细小的浅韧窝[16]。

3、结论

1) 经不同温度固溶处理后,TC11 钛合金的αp相和βT均有明显变化,原始组织中被扭转和拉长的αp相随着固溶温度升高逐渐变小、变圆,同时体积较小的αp相逐渐消失。

2) 合金经 995 ℃ 固溶处理后,其强度达到最大值,其中抗拉强度(Rm)为 1403 MPa,屈服强度(Rp0.2)为 1158 MPa,合金经 955 ℃固溶处理后,其塑性最佳,断后伸长率(A)为 9.5% ,断面收缩率(Z)为 32% 。

3) 经两相区温度(955、975 ℃)固溶处理后,其拉伸断口微观形貌相似,均以韧窝为主,经 995 ℃固溶处理后,韧窝的深度变浅且数量减少,并有明显撕裂棱出现。经 1015 ℃ 固溶处理后,拉伸断口形貌结晶状明显,且有较大的撕裂棱,在岩石状表面有大量撕裂状小韧窝,符合脆性断裂特征。

参考文献:

[1]Wang He,Ma Shuyuan,Wang Jiachen,et al.Microstructure and mechanical properties of TA15 /TC11 graded structural material by wire arc additive manufacturing process[J].Transactions of Nonferrous Metals Society of China,2021,31(8): 2323-2335.

[2]Chen Junhong, Xu Weifang, Zhang Fangju, et al.Strain rate dependent tension behavior of TC11 titanium alloys[J].Rare Metal Materials and Engineering,2021,50(6): 1883-1889.

[3]Ouyang D L,Du H M,Cui X,et al.Grain growth behavior of Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si alloy during isothermalβheat treatments [J].Rare Metals,2019,38(3): 233-237.

[4]欧阳德来,崔霞,鲁世强,等.Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si 合金β晶粒生长及片层组织转变[J].塑性工程学报,2019,26(2): 206-213.

Ouyang Delai,Cui Xia,Lu Shiqiang,et al.β-grain growth and lamellar microstructure evolution of Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si alloy [J].Journal of Plasticity Engineering,2019,26(2): 206-213.

[5]曹祖涵,石晓辉,范智渊,等.TC11 钛合金低温冲击韧性及其组织相关性[J].材料热处理学报,2020,41(11): 53-60.

Cao Zuhan,Shi Xiaohui,Fan Zhiyuan,et al.The low-temperature impact toughness and its microstructure correlation for TC11 titanium alloy[J].Transactions of Materials and Heat Treatment,2020,41(11): 53-60.

[6]卢凯凯,段启辉,周立鹏,等.固溶处理对TC11钛合金环件组织和硬度的影响[J].金属热处理,2018,43(8): 148-151.

Lu Kaikai,Duan Qihui,Zhou Lipeng,et al.Effect of solution heat treatment on microstructure and hardness of TC11 titanium alloy ring [J].Heat Treatment of Metals,2018,43(8): 148-151.

[7]李敏娜,吴晨,马保飞,等.大规格TC11钛合金棒材热处理后组织与性能分布规律性研究[J].钛工业进展,2022,39(1): 12-15.

Li Minna,Wu Chen,Ma Baofei,et al.Research on distribution regularity of microstructure and properties of large-sized TC11 titanium alloy bar after heat treatment[J].Titanium Industry Progress,2022,39(1): 12-15.

[8]张晨辉,郭建忠,张利军,等.固溶温度和冷却速率对TC11钛合金组织和性能的影响[J].特种铸造及有色合金,2021,41(10):1261-1263.

Zhang Chenhui,Guo Jianzhong,Zhang Lijun,et al.Effects of solution temperature and cooling rate on microstructure and properties of TC11 titanium alloy[J].Special Casting and Nonferrous Alloys,2021,41(10): 1261-1263.

[9]张尚洲,王青江,李阁平,等.高温钛合金 Ti-60 热处理窗口与性能的关系[J].金属学报,2002,38(S1): 70-73.

Zhang Shangzhou,Wang Qingjiang, Li Geping, et al.Relationship between heat treatment window and properties of high temperature titanium alloy Ti-60[J].Acta Metallurgica Sinica,2002,38(S1): 70-73.

[10]杨义,徐锋,黄爱军,等.全片层 BT18Y 钛合金在α +β相区固溶时的显微组织演化[J].金属学报,2005,41(7): 713-720.

Yang Yi,Xu Feng,HuangAijun,et al.Evolution of microstructure of fully lamellar titanium alloy BT18Y solutionized atα +βphase field [J].Acta Metallurgica Sinica,2005,41(7): 713-720.

[11]Chung W C,Tsat L W,Chen C.Microstructure and notch properties of heat-treated Ti-4.5Al-3V-2Mo-2Fe laser welds [J].Materials Transactions,2009,50(3): 544-550.

[12]Esmaily M,Mortazavi S N,Todehfalah P,et al.Microstructural characterization and formation ofα'martensite phase in Ti-6Al-4V alloy butt joints produced by friction stir and gas tungsten arc welding processes[J].Materials and Design,2013,47: 143-150.

[13]张英东,李阁平,刘承泽,等.TC11 钛合金中α″相和α'相的组织演变和显微硬度[J].材料研究学报,2019,33(6): 443-451.

Zhang Yingdong,Li Geping,Liu Chengze,et al.Microstructure evolution ofα″-phase andα'-phase and microhardness of TC11 titanium alloy[J].Chinese Journal of Materials Research,2019,33(6): 443-451.

[14]Lütjering G.Influence of processing on microstructure and mechanical properties of (α +β) titanium alloys[J].Materials Science and Engineering A,1998,243: 32-45.

[15]安震,李天麒,王琛,等.Ti555211 钛合金片层组织拉伸过程裂纹扩展的 SEM 原位观察[J].稀有金属材料与工程,2019,48(3): 853-858.

An Zhen,Li Tianqi,Wang Chen,et al.In-situ SEM observations on tensile deformation behavior of Ti555211 titanium alloy with lamellar structure[J].Rare Metal Materials and Engineering,2019,48(3):853-858.

[16]杨义,黄爱军,徐峰,等.BT18y 钛合金等轴组织与全片层组织的室 温 拉 伸 塑 性[J].中 国 有 色 金 属 学 报,2005 ( 5 ):768-774.

Yang Yi,Huang Aijun,Xu Feng,et al.Room-temperature tensile plasticity of BT18y titanium alloy with equiaxed structure and fully lamellar structure[J].The Chinese Journal of Nonferrous Metals,2005(5): 768-774.

相关链接

Copyright @ 2022 宝鸡旭阳泰金属材料有限公司 版权所有    备案号:陕ICP备2022013447号
@ 2022 宝鸡旭阳泰金属材料有限公司 版权所有
在线客服
客服电话

全国免费服务热线
18091761239
扫一扫

xuyangti.com
旭阳泰金属手机网

返回顶部